Астрахань и Астраханская область: Астрахань, Ахтубинск, Знаменск, Харабали, Камызяк, Нариманов, Красный Яр, Володарский, Икряное, Лиман, Верхний Баскунчак, Чёрный Яр, Енотаевка, Красные Баррикады, Капустин Яр, Старокучергановка, Никольское и др.

Тонкослойные огнезащитные покрытия по металлу (огнезащитные вспучивающиеся краски) на рынке огнезащитной обработки стальных конструкций
Interchar, NEO-ВД-АК-501 ОВ, NEO-ВД-АК-502 ОВ Б, NEO-ВД-АК-503 ОВ, Nullifire, Polyfire, RAUM-PROFIE, RENITHERM, S 607 HB, unitherm, унитерм, Аквест-01, Аквест-911, ВУП-2, ВУП-3Р, Декотерм, ДЖОКЕР, ДЖОКЕР М, Интерчар, КРАУЗ-УЛЬТРА, КРОЗ-М, ЭКОФАЙР, Ecofire, Легир, МВПО, Фризол, Нертекс, нулифайр, Огракс-В-СК-1, Огракс-СК-1, ОЗК-01, ОЗК-01-Р, ОЗК-45, ПЕНОЛЮКС, ПИРЕКС-METAL, Пиропласт-ST, ПОЛИСТИЛ, Полифайр, ПРОТЕРМ СТИЛ, раум профи, РЕНИТЕРМ, СТАБИТЕРМ-207, СТАБИТЕРМ-217, ТЕКСОТЕРМ, ТЕРМА ЛЮКС, унипол ОВ, УНИПОЛ ОП, Феникс СТВ, Феникс СТС, ЭНДОТЕРМ, огнелат

Глава 13. Общие положения, учитываемые при выборе технических средств пожарной автоматики
4. Поскольку давление у каждого оросителя различно (самое низкое давление у диктующего оросителя), необходимо учитывать расход каждого из общего количества N оросителей.
5. Общий расход дренчерной АУП подсчитывают из условия расстановки необходимого количества оросителей на защищаемой площади. 6. Суммарный расход воды дренчерной АУП рассчитывают последовательным суммированием расходов каждого из оросителей, расположенных в защищаемой зоне:где Qд — расчетный расход дренчерной АУП, л/с; qn — расход n-го оросителя, л/с;n — количество оросителей, расположенных в орошаемой зоне.
7. Расход QАУП спринклерной АУП с водяной завесойQАУП = Qс + Qз,где Qс — расход спринклерной АУП; Qз — расход водяной завесы.
8. Для совмещенных противопожарных водопроводов (внутреннего противопожарного водопровода и автоматических установок пожаротушения) допустима установка одной группы насосов при условии обеспечения этой группой расхода Q, равного сумме потребности каждого водопровода: Q = QАУП + QВПВ,где QАУП, QВПВ — расходы соответственно водопровода АУП и внутреннего противопожарного водопровода.
9. Расход пожарных кранов принимается по [2] (таблицы 1—2).
10. В общем случае требуемое давление пожарного насоса складывается из следующих составляющих:Рн = Рг + Рв + ?Рм + Руу + Рд + Z – Pвх = Pтр – Pвх,где Рн — требуемое давление пожарного насоса, МПа; Рг — потери давления на горизонтальном участке трубопровода АБ, МПа; Рв — потери давления на вертикальном участке трубопровода БД, МПа; Рм — потери давления в местных сопротивлениях (фасонных деталях Б и Д), МПа; Руу — местные сопротивления в узле управления (сигнальном клапане, задвижках, затворах), МПа; Рд — давление у диктующего оросителя, МПа; Z — пьезометрическое давление (геометрическая высота диктующего оросителя над осью пожарного насоса), МПа; Z = Н/100; Pвх — давление на входе пожарного насоса, МПа,Pтр — давление требуемое, МПа.1 4В 3Б АZPо Pм PууPв PгPтрД21 — водопитатель; 2 — ороситель; 3 — узел управления; 4 — подводящий трубопровод; Рг — потери давленияна горизонтальном участке трубопровода АБ; Pв — потери давления на вертикальном участке трубопровода БД;Рм — потери давления в местных сопротивлениях (фасонных деталях Б и Д); Руу — местные сопротивления в узлеуправления (сигнальном клапане, задвижках, затворах); Ро — давление у диктующего оросителя; Z — пьезометрическое давление; Pтр — давление требуемоеРисунок В.2 — Расчетная схема установки водяного пожаротушения
11. От точки n (рисунок В.1, секции А и Б) или от точки m (рисунок В.1, секции В и Г) до пожарного насоса (или иного водопитателя) вычисляют потери давления в трубах по длине с учетом местных сопротивлений, в том числе в узлах управления (сигнальных клапанах, задвижках, затворах).
12. Гидравлические потери давления в диктующем питающем трубопроводе определяют суммированием гидравлических потерь на отдельных участках трубопровода по формулам: ?Рi = Q2Li /100Кт или ?Рi =AQ2Li/100,где ?Рi — гидравлические потери давления на участке Li, МПа; Q — расход ОТВ, л/с; Kт — удельная характеристика трубопровода на участке Li, л6/с2; А — удельное сопротивление трубопровода на участке Li, зависящее от диаметра и шероховатости стенок, с2/л6. В.3.
13 Потери давления в узлах управления установок РУУ, м, определяются по формуле- в спринклерном РУУс = ?УУс?Q2 = (?кс+ ?з)?Q2;- в дренчерном РУУд = ?УУд?Q2 = (?кд+ 2?з)?Q2,где ?УУс, ?УУд, ?кс, ?кд, ?з — коэффициенты потерь давления соответственно в спринклерном и дренчерном узле управления, в спринклерном и дренчерном сигнальном клапане и в запорном устройстве (принимается по технической документации на узел управления в целом или на каждый сигнальный клапан, затвор или задвижку индивидуально);? — плотность воды, кг/м3; Q — расчетный расход воды или раствора пенообразователя через узел управления, м3/ч.
14. В приближенных расчетах местные сопротивления (в том числе с учетом потерь в узле управления) принимают равными 20 % сопротивления сети трубопроводов; в пенных АУП при концентрации пенообразователя до 10 % вязкость раствора не учитывают.
15. Расчет ведут таким образом, чтобы давление у узла управления не превышало 1 МПа, если иное не оговорено в технических условиях.
16. С учетом выбранной группы объекта защиты (приложение Б настоящего СП) по таблице 5.1 принимают продолжительность подачи огнетушащего вещества.В.3.
17. Продолжительность работы внутреннего противопожарного водопровода, совмещенного с АУП, следует принимать равной времени работы АУП.
Приложение Г(рекомендуемое)Методика расчета параметров установок пожаротушения высокократной пеной
Г.1 Определяется расчетный объем V, м3, защищаемого помещения или объем локального пожаротушения. Расчетный объем помещения определяется произведением площади пола на высоту заполнения помещения пеной, за исключением величины объема сплошных (непроницаемых) строительных несгораемых элементов (колонны, балки, фундаменты и т.д.).
Г.2 Выбираются тип и марка генератора высокократной пены и устанавливается его производительность по раствору пенообразователя q, дм3/мин.
Г.3 Определяется расчетное количество генераторов высокократной пены(Г.1)где а — коэффициент разрушения пены; ? — максимальное время заполнения пеной объема защищаемого помещения, мин;
К — кратность пены.Значение коэффициента а рассчитывается по формуле а = К1К2К3, (Г.2)где К1 — коэффициент, учитывающий усадку пены, принимается равным 1,2 при высоте помещения до 4 м и 1,5 — при высоте помещения до 10 м, при высоте помещения свыше 10 м определяется экспериментально;
К2 — учитывает утечки пены, при отсутствии открытых проемов принимается равным 1,2, при наличии открытых проемов определяется экспериментально;
К3 — учитывает влияние дымовых газов на разрушение пены, для учета влияния продуктов горения углеводородных жидкостей значение коэффициента принимается равным 1,5, для других видов пожарной нагрузки определяется экспериментально.Максимальное время заполнения пеной объема защищаемого помещения принимается не более 10 мин.
Г.4 Определяется производительность системы по раствору пенообразователя, м3.с–1:(Г.3)
Г.5 По технической документации устанавливается объемная концентрация пенообразователя в растворе с, %.Г.6 Определяется расчетное количество пенообразователя, м3: Vпен = сQ?.10–2.60. (Г.4)
Приложение Д(обязательное)
Исходные данные для расчета массы газовых огнетушащих веществД.1 Нормативная объемная огнетушащая концентрация газообразного азота (N2).Плотность газа при Р = 101,3 кПа и Т = 20 °С составляет 1,17 кг/м3.